成都鸿之海水利设备有限公司
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插板钢闸门迪庆图启闭机铸铁闸门操作规范
插板钢闸门闸门外力造成局部闸门变形或损坏处理：钢板、型钢或焊缝局部损坏或开裂时，可进行补焊或更换新钢材，但补焊所使用的钢材和焊条必须符合原设计的要求，的门叶变形的，应现将变形部位矫正，然后进行必要的加固。 
插板钢闸门闸门应在出厂前进行整体组装，出厂前应做空载模拟试验。
插板钢闸门铸铁闸门运行工作时，应避免停留在易发生振动的开度上。
如果是多孔铸铁闸门同时开启时，应由中间孔依次向两边对称开启，关闭时由两边向中间对称依次关闭。
开机启闭前，应先检查丝杆所处位置，电机、变速箱、皮带等有无异常，确认正常后，再通电启闭，并将调度人、操作人、启闭目的、设备检查情况、开机时间填写在《启闭机铸铁闸门运行记录》上。
铸铁闸门泄水期间，要注意上、下游水位变化及水流状态，同时要注意有无船只或者其他漂浮物临近提前，防止可能出现的撞击铸铁闸门事件和其他危险状况。 
运行简单，运行费用，但方型启闭机铸铁闸门的造价比钢闸门略高一些。
插板钢闸门铸铁闸门金属结构防腐工艺中，表面处理的主要目的是使涂料或金属喷镀层与金属结构表有良好的附着力。
安装在淡水中的铸铁闸门，采用金属喷镀腐时，所采用的金属一般是选用锌，而安装在海水中则选用铝、铝合金或铝基合金。
铸铁闸门运行阻力主要因素：铸铁闸门运行阻力的主要因素是水封和支承行走装置的阻力，阻力受表面的状态影响而变化。此外，门叶或栅体的倾斜，泥沙的积淤，门操或栅槽内等所引起的卡阻，以及埋设部件结冰等都会使运行阻力大大，动水中操作的启闭机，运行阻力的大小还与闸门开度和拦污栅堵塞程度而变化的动水压力有关。 
插板钢闸门迪庆图闸门启闭机各部位主要性能
插板钢闸门注意铸铁闸门启闭机丝杆是否按要求的方向进行，电机、变速箱运行是否良好，变速箱与丝杆转轮是否同步运动。
启闭中若中途停电，应将倒顺开关置于空档的位置并拉闸断电后，再卸掉皮带以手动启闭。
铸铁闸门表面附着物、泥沙、污垢、杂物等应定期，闸门的连接坚固件应保持牢固。
铸铁闸门门叶构件和面板锈蚀处理：插板钢闸门闸门门叶构件锈蚀严重的，一般可采用加强梁格为主的加固，面板锈蚀减薄后，在较严重的部位，可补焊新钢板加强。新钢板的焊接缝应在梁格部位。另外也可环氧树脂粘合剂粘贴钢板补强。
插板钢闸门迪庆图在事故闸门局部开启泄流时，闸门振动加速度 随上游水位升高而逐渐，这与水流动能密 切相关：水流对门体的动力作用加大，也掺杂了水 流对测量传感器基座和外壳的不作用。门体 下部振动量较小，上部测点测得的振动量相对较 大。闸门上部振动增大的原因可能与以下几方面 因素有关：（1）门体上部受到水体翻滚作用；（2）门 顶止水部位存在缝隙水流引起闸门振动；（3）安装 于门顶的部分传感器本身受到水流的直接动力作 用等。此外部分传感器还受到现场电源等电磁干 扰影响。因此门顶部位的振动量并不能完全代表 闸门的振动情况。根据上述参数，由相平面等倾线方程（7）绘制不考虑非线性环节的事故闸门动水落门相轨迹曲 线，如图5（a）所示。可知相轨迹由原点出发，当阻尼比 ξ =0.03时闸门X先在平衡点附近作上下振荡 运动，然后振荡运动逐渐衰减收敛至平衡点，终随平衡点一起匀速下落。实际上，阻尼比 ξ 为0.03 时的相轨迹为对数螺旋曲线［23］，其绕平衡点P的圈数远远多于图中所示，主要是由于 ξ 较小， 振荡运动经反复多次后才能衰减消失。 为了计算和分析的方便，将阻尼比近似取为给出了ξ=0时的闸门相轨迹曲线，由于没有阻尼耗能作用，闸门将围绕某一平衡点做无限 循环振荡运动，同时该平衡点还将以速度v匀速下落。图5（b） （c）基于闸门的相轨迹，给出了ξ=0时 相对速度 y? 和相对位移y的时程曲线。由关系式y=x-u可求得闸门位移x的时程图，如图5（d）所 示，即事故闸门以启闭机落绳位移u（ t ）为基准，在匀速下落的同时叠加循环振荡运动。值得注意的 是，上述理论模型中闸门和钢丝绳的相对位移 y总是大于0，即钢丝绳总是处于张紧状态。而且，由 后续分析可知，即使引入非线性环节，这一条件仍然成立。一方面该条件符合实际情况，即除后 一个爬振周期外，其余时刻的闭门持住力均大于0（如图2所示），表明在停止落门之前钢丝绳不存在 放松状态；另一方面，始终处于张紧状态的钢丝绳为理论模型的建立提供了方便，即可以自然地将 钢丝绳弹性伸长模量作为刚度，不需要考虑钢丝绳张紧和对刚度力Fk的非线性影响。 3.2 引入非线性环节的闸门动水落门分析 通过2.2小节对闸门爬行振动发生机制的初步分析可 知，动/静力转换是闸门发生爬振的重要条件。这一非线性特性可以表述为：当闸门与支撑结构 由相对运动变为静止时，闸门受到的动力f动瞬间转换为静力f静，闸门阻尼振动所具有的恢 复力小于大静力与动力的差值，因此不足以克服大静力使闸门启动；当闸门与支 撑结构由相对静止变为运动时，静力 f静 瞬间转换为动力 f动，闸门加速下落。在椭圆相轨迹方程（10）所描述的闸门动水落门运动状态的基础上引入式（12）所表示的非线 性特性，可以绘制如图6（a）所示的单周期闸门动水落门相平面图。图中初始爬振周期从相对速 度 y? 和相对位移y均为0的启动点A1开始运动，由于闸门所受的指向朝上的合力F上和指向朝下的合 力F下的相对关系变化，相对速度 y? 先变大后减小，直至相轨迹到达停止点B，形成了爬振周期中的 下落阶段。停止点B的相对速度 y? =-v 、速度 x? =0，触发式（12）所示的非线性特性，阻尼 振动所具有的恢复力无法克服大静力使闸门从静止状态中重新启动。因此，相轨迹将从 停止点B沿水平线 y? =-v 向左，闸门和启闭机钢丝绳的相对位移逐渐减小，钢丝绳弹性伸长不 断恢复，储备闭门力逐渐释放，形成了爬振周期中的停止阶段。当相轨迹运动到A2点时，所释放的 储备闭门力足以克服大静力，闸门重新启动，进入下一个爬振周期。值得注意的是，若启动 点落在阴影区域（如图6（a）中An所示），钢丝绳初始拉伸变形up完全恢复，无法再释放更多的储备闭 门力，因而闸门无法启动，落门停止且爬振现象消失。 在考虑非线性环节的条件下绘制如图6（b）所示的多周期闸门动水落门相平面图。图中闸门爬行振 动从A1点启动，由A1到B1再到A2分别经历爬行振动的下落和停止阶段；然后由A2进入下一个爬振周 期，从A2到B2再到A3重复上述爬振的下落和停止阶段。以此类推，形成的爬振现象。当爬振启动 点向左到An时，进入图6（a）所示的阴影区域，此时钢丝绳弹性变形较小，不足以释放足够的储备 闭门力使闸门启动下落，从而闸门无法完全落门，同时爬振现象消失。值得注意的是，B1和\的横坐标不具有固定的相对大小关系，其相对大小取决于A2点的启动加速度是否能够使闸门加速下 落，在B2点产生大于B1点时钢丝绳的拉伸变形。当停止点Bn的钢丝绳拉伸变形随时间而增大时， 爬振周期内持住力曲线极大值点不断增大，形成类似图2（c）的曲线；当停止点Bn的钢丝绳拉伸变形随 时间而减小时，爬振周期内持住力极大值点将逐渐减小，试验中也过类似的爬振曲线。
